WWW.DISSERS.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

   Добро пожаловать!


Pages:     | 1 |   ...   | 3 | 4 || 6 | 7 |   ...   | 31 |

длина элемента, включающая загруженный участок.

Наибольшая ордината эпюры растягивающих напряжений определяется по формуле, (30) где величина нагрузки, МПа (кгс/см), равномерно распределенной по площади местного сжатия.

При 0,2 следует принимать этот коэффициент равным 0,2; при 0,8 растягивающие напряжения не учитываются.

Величина наибольшей ординаты эпюры растягивающих напряжений неармированной кладки должна удовлетворять условию, (31) где предел прочности кладки на растяжение при изгибе по перевязанному сечению, равный ( = 2,25);

расчетное сопротивление растяжению при изгибе.

Величины растягивающих напряжений в пределах высоты растянутой зоны при различных отношениях можно определять по табл.7.

Таблица 0, 0, 0, 0, 0, 0, 0, 0, 0, 0, 0, 0, 0, 0, 0, 0, 0, 0, Если условие (31) не удовлетворяется, то горизонтальное усилие ( толщина стены) должно быть воспринято сетчатой арматурой, уложенной в горизонтальных швах кладки в пределах высоты растянутой зоны. Длина арматурных сеток должна обеспечивать их достаточную анкеровку. Для этого сетки с одной стороны заводятся в пределы всей площади смятия и на такую же длину в противоположную сторону, при этом длина сеток должна ограничиваться краем стены.

Примечание. При опирании балок и ферм на стены и столбы, изгиб или смещение которых в направлении продольной оси балки ограничены, расчет опор следует производить с учетом температурновлажностных деформаций этих балок и стен. Для этого расчета могут быть применены указания прил.11. При необходимости горизонтальные усилия должны быть восприняты арматурой.

4.24. Неразрезные распределительные устройства (например, железобетонные пояса) рассчитываются как балки на упругом основании.

Армирование железобетонных распределительных устройств производится в соответствии со СНиП 2.03.0184.

4.25. В случае сложных узлов опирания (например, при опирании на стену или столб прогонов, балок и плит в нескольких направлениях, в одном или близких уровнях), расчет которых может быть выполнен лишь ориентировочно, должны применяться конструктивные мероприятия, повышающие надежность опорного узла, приведенные в п.4.14, или узел должен быть замоноличен.

4.26. При опирании ферм, балок покрытий, подкрановых балок и т.п. на пилястры следует предусматривать связь распределительных плит на опорном участке кладки с основной стеной по п.[6.42].

Выполнение кладки, расположенной над плитами, следует предусматривать непосредственно после установки плит. Предусматривать установку плит в борозды, оставляемые при кладке стен, не допускается.

4.27. Фиксирующая прокладка должна быть закреплена на поверхности плиты при помощи выпущенных из нее анкеров. Внутренний край прокладки должен отстоять от края опорной плиты не менее чем на 100 мм.

4.28. Под опорными участками элементов, передающих местные нагрузки на кладку, следует предусматривать слой раствора марки не ниже 50, толщиной не свыше 15 мм; установка этих элементов или же распределительных плит на кладку "насухо" не допускается.

Кладка стен под опорами на высоту не менее 10 рядов должна иметь цепную перевязку во всех рядах как в продольном, так и в поперечном направлении, а кладка столбов или пилястр цепную или четырехрядную (системы Л.И.Онищика).

Изгиб, центральное растяжение и срез 4.29. Расчет изгибаемых и центрально растянутых неармированных элементов, а также расчет неармированной кладки на срез производятся по указаниям и формулам, приведенным в пп.[4.184.20].

Многослойные стены 4.30. Проектирование многослойных стен производится по пп.[4.214.29] и [6.306.31]. Многослойные стены состоят из конструктивных, облицовочных и теплоизоляционных слоев, соединенных жесткими или гибкими связями.

4.31. В двухслойных стенах при жесткой связи слоев эксцентриситет продольной силы, направленный в сторону теплоизоляционного слоя, не должен превышать 0,5у.

4.32. Трехслойные стены с засыпками или заполнением бетоном марки ниже 10 и двухслойные с утеплителем марки 15 и ниже рассчитываются по сечению кладки без учета несущей способности утеплителя.

4.33. Расчет и проектирование стен с облицовками производятся по указаниям, приведенным в пп.[4.28 и 4.29] и [6.326.34], а также в пп.7.1227.162.

Устойчивость положения 4.34. При расчете стен в процессе их возведения, а также сооружений, не имеющих верхней горизонтальной опоры (например, промышленных дымовых труб, подпорных стен и т.п.), кроме расчета на прочность и трещиностойкость необходима проверка на устойчивость положения стены или сооружения. Это относится к сечениям, в которых не могут быть восприняты растягивающие усилия, как, например, в уровне опирания фундамента на грунт, стены на гидроизоляционный слой и т.п.

Цель расчета предупредить опрокидывание конструкций при малой продольной и значительной поперечной силе. В этом случае опрокидывание может произойти при обмятии или незначительном выкрашивание одной лишь кромки сечения.

Устойчивость положения стены обеспечивается при условии, если равнодействующая горизонтальных и вертикальных сил находится в пределах сечения на достаточном расстоянии от его сжатого края, т.е. при ограничении величины эксцентриситета.

Расчет производится по формуле, (32) где момент от расчетной поперечной нагрузки и внецентренного приложения нормальной силы;

нормальная сила от расчетного собственного веса элемента, вычисленного с учетом коэффициента перегрузки 0,9;

коэффициент, принимаемый для стен в стадии их возведения и свободно стоящих стен равным =0,9, а для сооружений по специальным указаниям;

расстояние от центра тяжести элемента до края сечения в сторону эксцентриситета.

Пример 1. Расчет участка стены таврового сечения на внецентренное сжатие (эксцентриситет в сторону ребра).

К тавровому сечению простенка приложена расчетная продольная сила = 850 кН (85 тс) и расчетный момент, направленный в сторону ребра = 102 кН · м (10,2 тс · м).

Размеры сечения приведены на черт.6. Высота этажа = 5 м. Кладка выполнена из глиняного кирпича пластического прессования марки 100 на растворе марки 50, расчетное сопротивление кладки = 1,5 МПа (15 кгс/см).

Черт.6. Поперечное тавровое сечение Перекрытие сборное железобетонное, заделанное на опорах в кладку стены, толщина перекрытия = 0,22 м.

Здание жесткой конструктивной схемы (перекрытие является неподвижной горизонтальной опорой стены).

Найти расчетную несущую способность.

Эксцентриситет = 0,12 м.

Расчет производим по указаниям п.[4.7, формула (13)]:

.

Определяем геометрические характеристики сечения.

Площадь сечения = 0,51 · 1,16 + 0,52 · 0,64 = 0,924м.

Определяем расстояние центра тяжести сечения от края полки по графику прил.5:

= 0,50; = 0,55;

= 0,43; = 0,43 · 1,03 = 0,44 м.

Расстояние от центра тяжести сечения до его края в сторону эксцентриситета = 1,03 0,44 = 0,59 м.

Момент инерции сечения относительно его центра тяжести определяем по графику прил.5:

= 0,0605 · 1,16 · 1,03 = 7,67 · 10 м.

Радиус инерции сечения = 0,29 м.

Так как > 0,087 м, то согласно п.[4.7] принимается = 1.

Определяем значение коэффициента продольного изгиба для всего сечения.

Расчетная высота простенка при условиях, указанных в задании в соответствии с п.[4.3,примеч.1], принимается равной = 0,9 (5 0,22) = 4,3 м.

Гибкость простенка определяется по формуле = 15.

Упругая характеристика кладки из глиняного кирпича пластического прессования, выполненной на растворе марки 50, = 1000 по табл.[15].

Коэффициент продольного изгиба принимаем по табл.[18] = 0,99.

Определяем площадь сжатой части сечения.

Для определения размеров этой площади применяем формулу (2) прил.6:

, где расстояние от точки приложения силы до края полки сжатой части сечения.

Точка приложения силы совпадает с центром тяжести сжатой части сечения = 1,16 м; = 0,64 м; = 0,52 м;

= 0,59 0,12 = 0,47 м;

= 0,35 м.

Высота сжатой части сечения = 0,47 + 0,35 = 0,82 м.

Площадь сжатой части сечения = 0,64 · 0,82 + 0,30 · 0.26 · 2 = 0,681 м.

Определяем момент инерции сжатой части сечения относительно его центра тяжести по графику прил.5:

= 0,37;

= 0,55; = 0,061;

= 0,061 · 1,16 · 0,82= 3,9 · 10 м.

Радиус инерции сжатой части сечения = 0,24 м.

Коэффициент продольного изгиба для сжатой части сечения при = 18; по табл.[18] = 0,97;

= 0,98.

Так как радиус инерции сечения = 0,290 > 0,087 м, то коэффициент в формуле [13] принимаем равным единице. Коэффициент принимаем по табл.[19]:

= 1,1.

Расчетная несущая способность простенка :

= 0,98 · 1,5 · 0,681 · 1,1 · 10 = 1100 кН > 850 кН (110 тс > 85 тс).

Расчетная продольная сила меньше расчетной несущей способности, следовательно, простенок удовлетворяет требованиям прочности.

Относительный эксцентриситет = 0,20 < 0,7, поэтому, согласно п.[4.8], расчет по раскрытию трещин не производится.

Пример 2. Расчет участка стены таврового сечения на внецентренное сжатие (эксцентриситет в сторону полки).

К тавровому сечению простенка приложена продольная сила с эксцентриситетом = 0,16 м в сторону полки. Размеры простенка и все остальные данные см. на черт.7.

Черт.7. Поперечное тавровое сечение Найти расчетную несущую способность.

Расчет производим по формуле [13] п.[4.7]:

.

Следующие величины, не зависящие от эксцентриситета, вычисленные в примере 1, остаются без изменений:

= 0,44 м; = 1000; = 4,30 м;

= 1; = 0,99; = 1,5 МПа (15 кгс/см);

= 0,924 м; = 7,67 · 10 м.

Расстояние от центра тяжести сечения до края сечения в сторону эксцентриситета = 0,44 м.

Нормальная сила приложена на расстоянии = 0,44 0,16 = 0,28 м от наружного края полки сечения.

Определяем площадь сжатой части сечения.

Для определения размеров этой площади применяем формулу (1) прил.6:

, где расстояние от точки приложения силы до края ребра расчетной части сечения;

= 1,16 м; = 0,64 м; = 0,51 м; = 0,28 м;

= 0,314 м.

Размеры расчетной сжатой части сечения показаны на черт.7.

Площадь сжатой части сечения = 1,16 · 0,51 + 0,09 · 0,64 = 0,649 м.

Определяем момент инерции сжатой зоны сечения относительно его центра тяжести по графику прил.5:

= 0,495;

; = 0,060;

= 0,060 · 1,16 · 0,60= 1,5 · 10м.

Радиус инерции сжатой части сечения = 0,152 м.

Коэффициент продольного изгиба для сжатой части сечения при гибкости = 28.

Принимаем по табл.[18] = 0,92 и определяем Коэффициент принимаем по табл.[19].

Так как =1,03,то коэффициент равен.

Расчетная несущая способность сечения определяется по формуле [13].

= 0,96 · 1,5 · 10 · 0,649 · 1,15 = = 1080 кН >850 кН (108 тс >85 тс).

Расчетная продольная сила меньше расчетной несущей способности, следовательно, простенок удовлетворяет требованиям прочности.

Относительный эксцентриситет.

Поэтому согласно п.[4.8] расчет по раскрытию трещин не производится.

Пример 3. Расчет участка стены таврового сечения по несущей способности и по раскрытию трещин.

К тавровому сечению простенка приложена продольная сила с эксцентриситетом = 0,45 м в сторону ребра.

Размеры простенка и все остальные данные см. на черт.8.

Найти расчетную несущую способность. Следующие величины, не зависящие от эксцентриситета, вычисленные в примере 1, остаются без изменения:

= 0,44 м; = 1000; = 4,30 м;

= 1; = 0,99; = 1,5 МПа (15 кгс/см);

= 0,92м; = 7,67 · 10 м.

Черт.8. Поперечное тавровое сечение Расстояние от центра тяжести до края сечения в сторону эксцентриситета = 1,03 0,44 = 0,59 м;

= 0,76 > 0,7, следовательно, простенок должен быть рассчитан не только по несущей способности, но и по раскрытию трещин в растянутой зоне сечения.

А. Вычисление по несущей способности.

Расчет производим по формуле [13]:

.

Расстояние от точки приложения силы до края ребра сечения равно = 0,59 0,45 = 0,14 м, т.е. меньше половины высоты ребра. Поэтому сжатая часть сечения прямоугольная и высота ее определяется по формуле = 2 · 0,14 = 0,28 м.

Расчетная сжатая часть сечения показана на черт.8:

= 0,28 · 0,64 = 0,179 м.

Коэффициент продольного изгиба для сжатой части сечения при гибкости = 15, по табл.[18] = 0,76:

= 0,88.

Коэффициент принимаем по табл.[19]:

= 1,38.

Расчетная несущая способность простенка = 0,88 · 1,5 · 10 · 0,179 · 1,38 = 326 кН (32,6 тс).

Б. Определение по раскрытию трещин в растянутой зоне сечения производим по формуле [33] п.[5.3]:

.

Согласно табл.[24] при предполагаемом сроке службы конструкции 50 лет = 2,0.

Pages:     | 1 |   ...   | 3 | 4 || 6 | 7 |   ...   | 31 |




© 2011 www.dissers.ru - «Бесплатная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.