WWW.DISSERS.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

   Добро пожаловать!


Pages:     | 1 | 2 || 4 | 5 |   ...   | 31 |

3.13. Расчетное сопротивление кладки из кирпича и пустотелых керамических камней при расчете каменных конструкций на выносливость, а также по образованию трещин при многократно повторяющихся нагрузках определяется путем умножения соответствующих расчетных сопротивлений кладки, принятых по табл.[2, 10 и 11], на коэффициент. В табл.3 приведены коэффициенты для определения расчетных сопротивлений кладки из кирпича и пустотелых керамических камней при расчете на выносливость и по образованию трещин при многократно повторяющихся нагрузках в зависимости от коэффициента асимметрии :

, (5) где и соответственно наименьшее и наибольшее значения напряжений в кладке, возникающих от нормативных статических и повторяющихся нагрузок.

Таблица 0, 0, 0, 0, 0, 0, 0, 0, 0, = 0, 0, 0, 0, 0, 0, 0, 0, 0, Примечание. Коэффициенты даны для кладок в 28дневном возрасте.

Сцепление раствора с камнем и прочность каменных кладок при растяжении и срезе 3.14. Прочность кладки при растяжении и срезе зависит, главным образом, от сцепления раствора с камнем. Прочность сцепления зависит от многих факторов, например, вида и состава раствора, прочности и усадки раствора, скорости поглощения камнем воды, чистоты поверхности камня, условий твердения раствора в кладке (температуры и влажности воздуха), содержания посторонних примесей в камне и растворе и др.

3.15. При осевом растяжении и растяжении при изгибе различают случаи сопротивления неперевязанных (горизонтальных швов) и перевязанных сечений. Во втором случае разрушение может происходить по ступенчатому сечению, т.е. по горизонтальным и вертикальным швам или же по плоскому сечению, т.е. по вертикальным швам и целому камню.

3.16. Расчетные сопротивления кладки из кирпича и камней правильной формы осевому растяжению, растяжению при изгибе, а также при срезе принимают по пп.[3.15 и 3.16].

Деформации кладки 3.17. Каменная кладка является упругопластическим телом. Ее деформации зависят от длительности приложения нагрузки или же скорости загружения кладки.

Различают:

а) упругие (или мгновенные) деформации. К этим деформациям близки также деформации кладки, получаемые при очень быстром загружении (несколько секунд от начала загружения до разрушения образца). Зависимость между напряжениями и деформациями в этом случае близка к прямолинейной;

б) кратковременные деформации, соответствующие обычной в лабораторных условиях длительности испытаний (до одного часа);

в) деформации при длительном загружении в течение многих лет.

3.18. Полная относительная деформация кладки (без учета усадки) может быть выражена формулой, (6) где упругая относительная деформация кладки;

относительная деформация при длительном приложении нагрузки.

При этом может быть представлена в виде, (7) где пластическая деформация, возникающая при кратковременной нагрузке (т.е. при нагрузке длительностью до 1 ч);

деформация ползучести.

Пластическая деформация бетонов и кладок на прочном растворе при напряжениях 0,5 обычно не превышает 15% упругой деформации. Полная предельная деформация (при ) обычно в 24 раза больше.

3.19. Относительные деформации кладки при кратковременной нагрузке могут определяться при любых напряжениях по формуле, (8) где упругая характеристика кладки, принимаемая по п.[3.21];

напряжение, при котором определяется ;

средний предел прочности кладки, определяемый по п.[3.20].

Упругие характеристики кладки с сетчатым и продольным армированием принимаются по п.[3.20].

Значения коэффициента приведены в табл.4.

Таблица 0, 0, 0, 0, 0, 0, 0, 0, 0, 1, 0, 0, 0, 0, 0, 0, 1, 1, 1, 2, 3.20. Относительные полные деформации сжатия (без учета усадки) при длительном приложении нагрузки, включающие кратковременные деформации и деформации ползучести, определяются по п.[3.23].

3.21. Модули упругости и деформации кладки из природных камней допускается принимать по специальным указаниям, составленным на основе результатов экспериментальных исследований, утвержденным госстроями союзных республик.

3.22. В зависимости от конструктивного решения менее благоприятные результаты могут быть получены как при кратковременных, так и при длительных нагрузках. Например, в многослойной конструкции наиболее напряженный при кратковременной нагрузке слой может с течением времени разгружаться, а менее напряженный нагружаться. Поэтому необходимо учитывать деформации, возникающие как при кратковременной, так и при длительной нагрузках.

3.23. Зависимость между напряжениями и деформациями криволинейна, модуль деформаций не является величиной постоянной (черт.1).

Черт.1. Модуль деформаций 1 начальный модуль деформаций (модуль упругости) = ;

2 касательный модуль деформаций ; 3 средний (секущий) модуль деформаций Различают:

начальный модуль деформаций (модуль упругости) кладки, соответствующий малым напряжениям ( 0,3). Величина определяется по формуле ; (9) касательный модуль деформаций (действительный) ; (10) средний (секущий) модуль деформаций. (11) При зависимости между напряжениями и деформациями по формуле (8) модули деформаций определяются по формуле. (12) 3.24. При расчете конструкций с учетом длительного приложения нагрузки наиболее важной характеристикой является предельная полная деформация кладки (соответствующая ). Значение этой величины различно для разных видов бетонов и кладок. Для практических расчетов значения нормированы и определяются умножением упругой деформации на коэффициенты, зависящие от вида кладки (см. п.[3.23]). Нормированные значения относятся к деформациям при напряжениях. При этих значениях напряжений деформации ползучести в основном развиваются в течение первого года после загрузки и затем постепенно затухают. При больших напряжениях деформации ползучести затухают медленнее, а при напряжениях, превышающих предел длительного сопротивления, скорость деформаций с течением времени увеличивается и наступает разрушение. Скорость нарастания деформаций зависит от вида материалов и качества кладки, возраста кладки и момента ее загрузки, размеров сечения кладки и определяется по п.[3.23].

Деформации усадки кладки из глиняного обожженного кирпича и керамических камней не учитываются. Деформации усадки кладки из силикатного кирпича и камней, бетонных камней и блоков принимаются по п.[3.26].

ОБЪЕМНАЯ МАССА (ПЛОТНОСТЬ) КЛАДКИ 3.25. Нормативная объемная масса кладки, принимаемая при расчете каменных конструкций на прочность, приведена в табл.5. При расчете должна учитываться также собственная масса штукатурки, которая принимается при сухой штукатурке равной 15 кг/м. В случае применения мокрой штукатурки ее толщина, при отсутствии специальных данных, принимается равной 1,5 см; нормативная объемная масса штукатурки из цементного или смешанного раствора 1800 кг/м, а из известкового раствора 1600 кг/м.

Таблица Кладка Нормативная объемная масса, кг/м Сплошная из полнотелого кирпича Из пустотелого, пористодырчатого или пористого кирпича при объемной массе кирпича, кг/м:

Из пустотелых керамических камней при высоте камня 138 мм при объемной массе камня, кг/м:

Из легкобетонных камней с щелевидными пустотами (пустотность 26%) при объемной массе, кг/м:

Из легкобетонных трехпустотных камней со сквозными пустотами с засыпкой шлаком, керамзитом и т.п.(пустотность камня 35%, объемная масса засыпки 1000 кг/м) при объемной массе бетона, кг/м:

Бутовая из известняка при объемной массе известняка 22002500 кг/м Из крупных блоков из тяжелого бетона Из крупных блоков из легкого или ячеистого бетона Принимается равной объемной массе бетона с учетом его влажности Примечания: 1. Нормативная объемная масса кладки принята с учетом возможного ее изменения в пределах ±10%, что учитывается коэффициентами перегрузки. Поэтому нормативная объемная масса, принимаемая при расчете на прочность, может отличаться от объемной массы, принимаемой при теплотехнических расчетах.

2. Толщина штукатурки не включается в расчетное сечение при определении несущей способности элемента.

3. В табл.5 указана объемная масса кладок, выполненная на тяжелых растворах, имеющих объемную массу 1800 кг/м.

4. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ КАМЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ ПЕРВОЙ ГРУППЫ (ПО НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ) Общие положения 4.1. Расчет каменных и армокаменных конструкций по предельным состояниям первой группы (потеря несущей способности, потеря устойчивости формы, потеря устойчивости положения) производится, как правило, на воздействие расчетных нагрузок.

4.2. Расчет каменных и армокаменных конструкций незаконченных зданий и сооружений производится на воздействие нормативной ветровой нагрузки, а для других нагрузок принимаются их расчетные значения.

4.3. Влияние длительного приложения нагрузки на прочность каменной кладки учитывается при назначении расчетных сопротивлений п.[3.11г] и расчете гибких элементов по указаниям пп.[4.1 и 4.7].

4.4. Сцепление раствора с кирпичом и камнем отличается большой изменчивостью и зависит от многих случайных величин. Поэтому расчет неармированных каменных конструкций производится без учета сопротивления кладки растяжению и изгибу по неперевязанным сечениям (например, по горизонтальным швам), за исключением случаев расчета на сейсмические нагрузки.

4.5. Расчет каменных конструкций на внецентренное сжатие производится без учета сопротивления растянутой зоны сечения. При больших эксцентриситетах, см. п.[4.8], производится дополнительная проверка сечения по образованию и раскрытию трещин; в этом случае условно учитывается сопротивление кладки растяжению по неперевязанному сечению как косвенная характеристика возможного раскрытия трещин.

4.6. Сопротивление кладки растяжению по неперевязанному сечению учитывается при расчете кладки на сейсмические воздействия. В этом случае при выполнении кладки должны соблюдаться специальные правила, повышающие надежность сцепления в соответствии со СНиП II781. Прочность сцепления проверяется при этом контрольными испытаниями в лабораторных и натурных условиях.

Центрально и внецентренно сжатые элементы 4.7. Расчет элементов неармированных каменных конструкций при центральном и внецентренном сжатии производится по указаниям и формулам, приведенным в пп.[4.14.11].

При назначении расчетной высоты стены, если ее опорами являются перекрытия и примыкающие к ней поперечные стены, разрешается учитывать опирание стены по контуру (по трем или четырем сторонам), при выполнении следующих условий:

а) по четырем сторонам, если стена ослаблена проемами не более чем на 40% как по вертикальному, так и по горизонтальному сечению. При ослаблении вертикального сечения более чем на 40%, но менее чем на 60% разрешается учитывать опирание по четырем сторонам, при условии компенсации дополнительного (сверх 40%) ослабления кладки горизонтальными железобетонными поясами с жесткостью, равной жесткости пояса кладки высотой 0,4, где высота проема. Закрепление по четырем сторонам разрешается учитывать, если ( длина и высота участка стены, определяемая по указаниям п.4.8);

б) если стена ослаблена проемами более, чем это указано в подп."а", или опирается по трем сторонам и вместе с тем, разрешается учитывать опирание стены по трем сторонам.

К случаям опирания стены по трем сторонам относятся, например:

участок стены от места примыкания внутренней стены к наружной до ближайшего дверного проема;

вертикальные участки самонесущей стены промышленного или общественного здания, примыкающей и закрепленной связями к поперечной раме железобетонного или металлического каркаса;

в) если связь между продольными и поперечными стенами осуществляется только перевязкой кладки, то опирание стены по трем или четырем сторонам разрешается учитывать при условии, если разница в напряжениях этих стен, определяемая без учета перераспределения напряжений между ними, не превышает 30% расчетного сопротивления сжатию кладки (без учета сетчатого армирования, если оно имеется). При большей разнице в напряжениях стены следует соединять железобетонными или защищенными от коррозии металлическими связями не менее чем в трех уровнях по высоте этажа. В каркасных зданиях учет опирания стен по контуру разрешается при условии, если стена надежно связана со стойками и верхним ригелем каркаса.

Расчетная высота стен, если перекрытие (или другая горизонтальная конструкция) может рассматриваться как неподвижная в горизонтальном направлении опора стены с учетом опирания по контуру, определяется в зависимости от отношения из условия, где высота этажа; длина участка стены; расчетная высота стены, принимаемая по п.[4.3] без учета опирания стены по боковым граням.

Величины при закреплении участка стены по четырем сторонам равны:

0, 0, 0, 0, 0, 1 и более 6, 5, 4, 4, 4, Величины при закреплении участка стены по трем сторонам равны:

Pages:     | 1 | 2 || 4 | 5 |   ...   | 31 |




© 2011 www.dissers.ru - «Бесплатная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.